1) shear strength of interface
界面抗剪强度
2) interfacial shear strength
界面剪切强度
1.
The results showed that the interfacial shear strength between PBO fiber and epoxy resin were greatly improved after the modification,the.
通过单丝拔出实验研究了偶联剂对不同表面形态纤维的表面处理情况,结果表明:用偶联剂表面处理后,纤维与树脂间的界面剪切强度得到提高,偶联剂对未经烘干纤维表面处理比对烘干纤维处理的效果要好,与原丝相比,提高率可达69。
2.
A method of preparing single fiber pull-out specimens was designed,and the interfacial shear strength(IFSS) of Bf/epoxy resin composites was measured by single fiber pull-out rest.
设计了一种单根硼纤维拔出试样制备方法,并测试了不同树脂基体的硼纤维/环氧复合材料的界面剪切强度;研究了单根硼纤维拔出界面破坏过程。
3.
The single fiber fragmentation test has been used to determine the interfacial shear strength of composite materials.
单纤维段裂试验作为复合材料界面剪切强度的一种测试方法被沿用至今。
3) IFSS
界面剪切强度
1.
Results showed that the interfacial shear strength (IFSS) values of the CF with modified sizing and unmodified sizing were in.
结果表明:炭纤维经改性乳液上浆剂和未改性乳液上浆剂上浆后,与未上浆相比,其单纤维复合材料的界面剪切强度(IFSS)分别提高了79%和41%,复合材料的层间剪切强度(ILSS)分别提高了14%和9%。
2.
The interfacial shear strength (IFSS) between fibers and resin was measured by the microbond test.
用Microbond测试方法表征了纤维与树脂基体的界面剪切强度,并用SEM观察微复合材料破坏形貌。
3.
Surface morphology,chemical composition,surface wettability,interfacial shear strengths(IFSS) to epoxy and fiber strength for PBO fibers were determined using scanning electron microscope(SEM),X-ray photoelectron spectroscopy(XPS),water contact angle measurements,micro-bond pull out tests and single fiber tensile tests,respectively.
通过SEM、XPS和静态接触角测试对处理前后纤维的表面形态、元素组成和表面浸润性能进行分析与表征,并采用Micro-bond测试方法测量纤维/环氧间界面剪切强度IFSS,利用单纤维拉伸测试评价等离子体处理对纤维力学性能的损伤。
4) interfacial shearing strength
界面强度剪切
5) shearing strength of the diagonal section
斜截面抗剪强度
补充资料：土的抗剪强度
土体抵抗剪切破坏的能力。土可以由于拉力过大而开裂，也可以由于剪力过大而破坏。土体中各点的抗剪强度或所承受的剪应力都可以是不均匀的。因此，土体的剪切破坏可能是整体破坏，也可能是局部破坏。工程上有许多情况（如地基承载力、土坡稳定以及挡土墙的土压力等）主要考虑剪切问题。而在粘性土坡稳定性的分析中则要考虑三个问题：计算方法、抗剪强度 τ和安全系数的确定，三者是互相关联和协调的。
净洁砂的抗剪强度 砂的抗剪强度是由颗粒间摩擦角的抵抗力产生的，可由直接剪力仪测定。将结果绘成σ-τf曲线（图1）,并用下式表达：
τf＝σtg嗘
(1)
式中τf为抗剪强度；σ为剪切破坏面上的法向压力；嗘为砂的内摩擦角，其值主要随砂的密度、颗粒的粗糙度和粒径级配的均匀性而变，可从疏松粉砂的28°到密实粗砂的41°。对于中小型工程,嗘值可查有关书籍中的试验结果，根据具体情况选用，可不另进行试验。
砂的抗剪强度比较严密的表达式：
τf＝σ′tg嗘′ 或 τf＝(σ－u)tg嗘′
(2)
式中 σ和σ′分别为剪切面上的总应力和有效正应力；u为孔隙压力；嗘′为有效内摩擦角。对于透水性较大的砂，用有效应力表达的嗘′ 角稍大于但又接近于总应力的嗘角。
产生孔隙压力的来源可能有：①外加荷载；②渗透浮托力或砂层中有承压水；③外界的振动，如爆破、地震或机械振动。以浮托力为例，当砂体中某一点的 u等于σ时，抗剪强度τf等于零，工程上称为流砂状态。
饱和粘性土的抗剪强度 粘性土的抗剪强度也可用直接剪力仪测定，但它存在着比较严重的缺点：①不能严格控制排水条件；②不能量测孔隙水压力；③试件的破坏面限定在上下匣之间的平面，而不是顺着试件最薄弱的面破坏;④试件中应力和应变分布不均匀。为此,现多用三轴压力仪测定。
影响粘性土的抗剪强度的因素很多，其中以排水条件最为重要。按排水条件试验可分为三种：①不排水剪切；②固结不排水剪切；③固结排水剪切。后一种试验得出的试验结果与第二种差别不大，而要使剪切时的孔隙压力完全消散，必须剪切得很缓慢，这样就需要很长的时间。因此，在实用上一般不做固结排水剪切试验。
非饱和粘性土的抗剪强度 实用上大多采用总应力法以表述其抗剪强度。
坚硬或裂隙粘性土的抗剪强度 这类土多数属于高度超压密土，用特制仪器（如环剪仪或往复剪力仪）试验得出的应力-应变曲线（图2a），在峰值之后经继续剪切变形的强度为残余强度。对应于峰值和残余强度的破坏包线分别为AB和CD(图2b),CD线的c′(多数情况之下c′接近于零)和嗘′值远小于AB线的c′、嗘′值。实用上采用残余强度分析坚硬或裂隙粘性土坡的稳定性，并认为比较接近实际。
原位测定土抗剪强度 在现场直接测定土层不同深度的抗剪强度。其优点是可避免取土、运输和室内试验对土样的扰动及应力释放。原位测定的方法主要有：十字板、旁压仪和静力触探等试验（见土工试验和现场原型观测），通常都是用以测定饱和粘性土层的不排水抗剪强度。
净洁砂的抗剪强度 砂的抗剪强度是由颗粒间摩擦角的抵抗力产生的，可由直接剪力仪测定。将结果绘成σ-τf曲线（图1）,并用下式表达：
τf＝σtg嗘
(1)
式中τf为抗剪强度；σ为剪切破坏面上的法向压力；嗘为砂的内摩擦角，其值主要随砂的密度、颗粒的粗糙度和粒径级配的均匀性而变，可从疏松粉砂的28°到密实粗砂的41°。对于中小型工程,嗘值可查有关书籍中的试验结果，根据具体情况选用，可不另进行试验。
砂的抗剪强度比较严密的表达式：
τf＝σ′tg嗘′ 或 τf＝(σ－u)tg嗘′
(2)
式中 σ和σ′分别为剪切面上的总应力和有效正应力；u为孔隙压力；嗘′为有效内摩擦角。对于透水性较大的砂，用有效应力表达的嗘′ 角稍大于但又接近于总应力的嗘角。
产生孔隙压力的来源可能有：①外加荷载；②渗透浮托力或砂层中有承压水；③外界的振动，如爆破、地震或机械振动。以浮托力为例，当砂体中某一点的 u等于σ时，抗剪强度τf等于零，工程上称为流砂状态。
饱和粘性土的抗剪强度 粘性土的抗剪强度也可用直接剪力仪测定，但它存在着比较严重的缺点：①不能严格控制排水条件；②不能量测孔隙水压力；③试件的破坏面限定在上下匣之间的平面，而不是顺着试件最薄弱的面破坏;④试件中应力和应变分布不均匀。为此,现多用三轴压力仪测定。
影响粘性土的抗剪强度的因素很多，其中以排水条件最为重要。按排水条件试验可分为三种：①不排水剪切；②固结不排水剪切；③固结排水剪切。后一种试验得出的试验结果与第二种差别不大，而要使剪切时的孔隙压力完全消散，必须剪切得很缓慢，这样就需要很长的时间。因此，在实用上一般不做固结排水剪切试验。
非饱和粘性土的抗剪强度 实用上大多采用总应力法以表述其抗剪强度。
坚硬或裂隙粘性土的抗剪强度 这类土多数属于高度超压密土，用特制仪器（如环剪仪或往复剪力仪）试验得出的应力-应变曲线（图2a），在峰值之后经继续剪切变形的强度为残余强度。对应于峰值和残余强度的破坏包线分别为AB和CD(图2b),CD线的c′(多数情况之下c′接近于零)和嗘′值远小于AB线的c′、嗘′值。实用上采用残余强度分析坚硬或裂隙粘性土坡的稳定性，并认为比较接近实际。
原位测定土抗剪强度 在现场直接测定土层不同深度的抗剪强度。其优点是可避免取土、运输和室内试验对土样的扰动及应力释放。原位测定的方法主要有：十字板、旁压仪和静力触探等试验（见土工试验和现场原型观测），通常都是用以测定饱和粘性土层的不排水抗剪强度。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条