1) hydrodynamic pressure
流体动压
1.
The hydrodynamic pressure is not onlyaffected by the fluid viscosity and gap geometry,but also strongly controlled .
本文研究了两固体表面间的流体膜流动特性和流体动力学,发现壁面滑移显著影响膜的流体动力学问题,流体动压力不仅受黏度和几何间隙的影响,而且还由壁面滑移和表面运动强力控制,通过控制表面的吸附性质,甚至可以得到零摩擦表面。
2) hydrodynamic pressure
流体动压力
1.
The role of pressure-dependent wall slip in the generation of hydrodynamic pressure in a sliding gap;
压力相关的壁面滑移在滑动间隙流体动压力产生中的作用(英文)
2.
The three-dimensional hydrodynamic pressure model of wedge-like zone between wheel and workpiece on abrasive jet finishing with wheel as restraint was established based on Navier-Stokes and continuity equations.
根据Navier-Stokes方程和流体流动的连续性方程,建立了砂轮约束磨粒喷射精密光整加工中砂轮与工件楔形接触区流体动压力的三维数学模型;对楔形接触区三维流体动压力进行仿真,结果表明:流体动压力随砂轮速度的提高,最小间隙的降低而增加,最大压力峰值发生在砂轮与工件最小间隙区域,且在该区域压力梯度变化明显。
3) hydrodynamic slurry pressure
流体动压力
1.
Experimental Investigation into Hydrodynamic Slurry Pressure of Finishing with Wheel as Restraint;
砂轮约束磨粒喷射光整加工磨料流体动压力实验研究
2.
The hydrodynamic slurry pressure modeling of wedge zone between wheel and part on abrasive jet finishing with wheel as restraint was established based on Navier-Stokes and continuity equations.
根据Navier-Stokes方程和流体流动的连续性方程,建立了砂轮约束磨粒喷射精密光整加工中砂轮/工件楔形接触区磨料流体动压力的数学模型;进行了砂轮速度、砂轮/工件平均最小间隙以及砂轮直径对楔形区磨料流体动压力影响的仿真研究。
4) quiet pressure and dynamic pressure
流体动静压
1.
Fluid mixture sleeve bearing is that synthesize advantages properties of quiet pressure and dynamic pressure analyzing power consumption and how to make choice of technology parameters of sleeve bearing.
流体动静压支承是综合了流体动压与静压各自优点的混合支承 ,本文分析了整个系统功率消耗的分布情况 ,提出减少功率消耗的措施中相关参数的取值原则 ,研究了摩擦功率转换为热能使油温升高的机理 ,并提出处理方法。
5) hydrodynamic head
动压头，流体动压头
6) hydrodynamic action
流体动压效应
1.
Mathematical model of hydrodynamic action in the free abrasive wire saw slicing process was established.
建立了游离磨料线锯切片过程中流体动压效应的数学模型,并采用有限差分法进行了数值分析,得到了游离磨料线锯切片的流体动压力分布和膜厚。
2.
Based on the theory of hydrodynamic lubrication,hydrodynamic action in the free abrasive monocrystalline silicon slicing process using a wiresaw was studied.
基于流体动压理论,研究了单晶硅自由磨料线锯切片过程中的流体动压效应。
3.
Based on the works of predecessors, hydrodynamic action in the free abrasive and fixed abrasive monocrystalline silicon wiresaw slicing process is studied in this paper, and research works are given in the following:(1) Through self-compliance in.
本论文在总结前人经验的基础上，对自由磨料线锯和固结磨料线锯两种线锯形式切片过程中的流体动压效应进行了研究，所作的工作主要有： (1) 采用自柔顺系数来体现柔性体锯丝各点受径向力作用时所产生位移的差异，并计算出了锯丝上各点的自柔顺系数，建立了自由磨料线锯切片过程中的膜厚方程。
补充资料：弹性流体动压润滑
摩擦体表面的弹性变形和润滑液体的压力- 粘度效应，对润滑膜厚度和压力分布起显著影响的流体动压润滑。滚动轴承、齿轮传动和凸轮机构等点、线接触的摩擦副在一定条件下都有可能形成弹性流体动压润滑。计算弹性流体动压润滑膜厚度时，如使用经典润滑力学方程(如马丁方程)，其值往往与实测结果差别极大。20世纪40年代末，苏联A.M.埃特尔和A.H.格鲁宾初步建立了弹性流体动压润滑计算方程。60年代，英国D.道森和G.R.希金森运用迭代程序进行数值计算，求得两弹性圆柱体平行接触面间的最薄润滑膜的计算方程。70年代，英国K.L.约翰逊、C.J.胡克和美国H.S.郑绪云等均曾提出点、线接触摩擦副的弹性流体动压润滑计算方程和相应的适用范围。图为典型的弹性流体动压润滑膜压力分布。在弹性流体动压润滑中，常采用膜厚比判断接触表面的润滑状态：式中h为油膜厚度;为综合表面粗糙度；h0为接触表面间的最薄润滑膜厚度;1、2 分别为两摩擦表面粗糙度的均方根值。一般说来，当＜ 1时，会产生粘着；1≤≤3时，摩擦副处于部分弹性流体动压润滑状态，有可能发生粘着磨损；＞ 3时，摩擦副处于全膜润滑状态，可认为不会发生粘着磨损。使用一般矿物油润滑和一般加工质量的几种常见的摩擦副，其膜厚比范围约为:滚动轴承,=1～2.4；齿轮传动，=0.6～1.8；凸轮机构，=0.3～1.2。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条