1) multi-cycles step noise with white noise
多抖动周期阶梯噪声叠加白噪声
1.
Based on the accumulation of lock-in error, a method for eliminating the dynamic lock-in error by injecting multi-cycles step noise with white noise into the mechanically dithered ring laser gyroscope (RLG) is presented.
为消除机械抖动激光陀螺的动态闭锁误差,基于闭锁误差累积角特性的分析和研究,提出了多抖动周期阶梯噪声叠加白噪声的激光陀螺随机噪声注入新方法。
3) periodic noise
周期噪声
1.
The results show the proposed algorithm is better than common RWPT and node threshold method,especially for the speech contained periodic noise.
结果表明,算法优于传统实小波包变换及点阈值算法,尤其对含周期噪声的语音信号,双树复小波包变换算法的优势更为明显。
4) additive white noise
加性白噪声
1.
In this paper,a Donoho and Johnstone(D-J) threshold-based approach for the estimation of variance of additive white noise corrupting a signal is presented.
本文提出了一种基于D-J阈值的加性白噪声方差估计方法。
2.
We investigated the effects of asymmetry of the potential and noises on the mean first-passage time (MFPT) in two opposite directions in an asymmetric bistable system subjected to multiplicative colored and additive white noise with a correlated noise.
研究了由关联乘性色噪声及加性白噪声驱动的非对称双稳系统中势阱的非对称性及噪声对系统两个方向平均首次穿越时间的影响。
3.
The effects of multiplicative colored noise and additive white noise on the mean first-passage time(MFPT) T_+(x_ s1 →x_ s2) and T_-(x_ s2 →x_ s1) of an optical bistable system are investigated.
研究了乘性色噪声和加性白噪声驱动的光学双稳系统中噪声对系统两个方向平均首通时间T+(xs1→xs2)和T-(xs2→xs1)的影响(平均首通时间是指从一稳态出发越过势垒到另一稳态所用时间的平均值)。
5) dither noise inject
抖动加噪
1.
Analyses the principle of dither noise injection,designs a dither noise generator.
本文对机械抖动偏频激光陀螺仪抖动加噪的物理可行性进行了理论分析,用 K检验法证明了所设计的抖动噪声发生器产生的随机噪声服从高斯概率分布,满足抖动噪声注入的要求。
6) mixing noise
混叠噪声
1.
The approach utilizes blind sources separation to identify engine mechanical noise and combustible noise according to their mixing noise under the condition of noise perturbation.
简要介绍了盲分离基本思想及AC算法,提出盲分离仅用测得的柴油机混叠噪声源可分离干扰噪声、机械噪声和燃烧噪声。
补充资料：燃烧噪声
燃料（包括固态、液态和气态燃料）在燃烧过程中发出的噪声。它不仅和燃烧过程的气体流动力和火焰的能量交换有关，还和燃烧过程的发声机制有关。燃烧系统发生的噪声又受到燃料喷嘴、燃烧室的几何形状等因素的影响，因此它的机制非常复杂。关于产生燃烧噪声的机制的研究工作还限于某些燃料混合气的自由火焰方面。
火焰的发声机制 火焰保持稳定的层流时，噪声很低。不稳定的湍流焰则产生强噪声。湍流焰的发声机制，可以认为是由于在整个燃烧区中统计分布的大量单极子声源产生的复合效应（见噪声辐射）。
频谱特性 实验表明，燃料混合气的燃烧噪声，频谱具有典型特性（见图）。由图可以看出,噪声是连续谱,没有明显的离散频率。频谱曲线在谱峰两边呈不对称形状，低频以每倍频程8分贝迅速上升，高频端只以3分贝缓缓下降。平均的半功率宽度(峰值下降 3分贝的频带宽度)达1.9倍频程。依此外推,20分贝约相当于10个倍频程带宽，所以燃烧噪声与喷气噪声相比,频谱要平坦得多,喷气噪声大约只有6.5个倍频带。实验还表明,频谱有形状对近场和远场都相同，与声源的方向和距离无关。
谱峰频率fp与燃料喷嘴的直径d有一定的关系：
式中α和m为实验常数，m约等于1，与谱峰相应的波长约为燃料喷嘴直径的50倍，而喷气噪声谱峰的波长大约只有燃料喷嘴直径的5倍，fp和流速可能呈线性关系。
影响总噪声级的因素 实验表明，影响燃烧总噪声功率的最主要因素是：燃料喷速v、燃料喷嘴直径d、燃烧速度ub。在其他因素不变的情况下,在垂直火焰中心线的平面内且与火焰距离0.95米处测得的总声压级Lp，与lg v、lg d和lg ub呈线性关系。
上式是由vub在3 000～21 600cm2/s2的范围内得出的,K为实验常数。
燃料混合气燃烧噪声的总输出功率，还与燃料混合的充分程度有密切的关系。燃烧噪声总功率受诸因素影响的规律，有待研究。当燃烧系统的固有频率与燃烧噪声的谱峰频率吻合时,就有可能产生声共振,大大增强噪声，甚至会影响到燃烧系统的正常运转。这时应该认真检查,找出产生共振的原因,用适当的方法加以排除。
参考书目
F.E.J.Briffa,Combustion Noise, Proceedings of Symposium,Southampton,Jan.,1972.
火焰的发声机制 火焰保持稳定的层流时，噪声很低。不稳定的湍流焰则产生强噪声。湍流焰的发声机制，可以认为是由于在整个燃烧区中统计分布的大量单极子声源产生的复合效应（见噪声辐射）。
频谱特性 实验表明，燃料混合气的燃烧噪声，频谱具有典型特性（见图）。由图可以看出,噪声是连续谱,没有明显的离散频率。频谱曲线在谱峰两边呈不对称形状，低频以每倍频程8分贝迅速上升，高频端只以3分贝缓缓下降。平均的半功率宽度(峰值下降 3分贝的频带宽度)达1.9倍频程。依此外推,20分贝约相当于10个倍频程带宽，所以燃烧噪声与喷气噪声相比,频谱要平坦得多,喷气噪声大约只有6.5个倍频带。实验还表明,频谱有形状对近场和远场都相同，与声源的方向和距离无关。
谱峰频率fp与燃料喷嘴的直径d有一定的关系：
式中α和m为实验常数，m约等于1，与谱峰相应的波长约为燃料喷嘴直径的50倍，而喷气噪声谱峰的波长大约只有燃料喷嘴直径的5倍，fp和流速可能呈线性关系。
影响总噪声级的因素 实验表明，影响燃烧总噪声功率的最主要因素是：燃料喷速v、燃料喷嘴直径d、燃烧速度ub。在其他因素不变的情况下,在垂直火焰中心线的平面内且与火焰距离0.95米处测得的总声压级Lp，与lg v、lg d和lg ub呈线性关系。
上式是由vub在3 000～21 600cm2/s2的范围内得出的,K为实验常数。
燃料混合气燃烧噪声的总输出功率，还与燃料混合的充分程度有密切的关系。燃烧噪声总功率受诸因素影响的规律，有待研究。当燃烧系统的固有频率与燃烧噪声的谱峰频率吻合时,就有可能产生声共振,大大增强噪声，甚至会影响到燃烧系统的正常运转。这时应该认真检查,找出产生共振的原因,用适当的方法加以排除。
参考书目
F.E.J.Briffa,Combustion Noise, Proceedings of Symposium,Southampton,Jan.,1972.
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
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