1) deviation of flue gas energy distribution
烟气能量分布偏差
2) flue gas imbalance
烟气偏差
1.
This paper describes a three dimensional computer simulation developed to study the effects of the reverse swirl of secondary air on flue gas imbalance in tangentially fired boiler.
在发展一个三维计算程序的基础上研究了二次风反切对大容量切向燃烧锅炉烟气偏差的影响。
3) biasing distribution
偏差分布
1.
Different biasing distributions are discussed on the basis of different configurations in first order PMD simulations.
文章介绍了复合重要抽样的基本理论,针对一阶偏振模色散模拟器仿真的不同配置,讨论了重要抽样的不同的偏差分布。
4) hot gas distribution
烟气分布
1.
The results show that the hot gas distribution in a catenary dome is evener than that in a hemispheroid dome, and the distribution of hot gas is improved to some extent with the dome height.
应用大型商用计算流体力学软件CFX4·3,选用k-ε湍流模型和SI MPLE算法对新钢1200m3高炉考贝式热风炉拱顶空间内烟气分布进行了数值模拟计算。
2.
It was found that the hot gas distribution of the eatenary dome is evener thanthat of the hemispheroid dome.
利用计算流体力学方法对新钢1200m~3高炉考贝式热风炉拱顶空间内烟气分布进行了数值模拟。
5) gas distribution
烟气分布
1.
The gas distribution in top firing hot blast furnace stoves was analyzed.
分析了顶燃式热风炉烟气分布的状况及其后果 ,通过模型试验 ,研究了拱顶过渡段高度、燃烧器布置方式及火道倾角对烟气分布的影响关系 ,得出了经验公式 ,并据此为热风炉的设计与改造提出了建议。
6) energy deviation
能量偏差
1.
To Make the derivative of wave function x=L_0 before and after expansion and energy deviation have a fixed relation,which must be properly have a finite definition ψ′(L_0,0).
要使膨胀前后的波函数的导数在x=L0有确定的对应关系和膨胀后的能量偏差成为有限量,就必须适当定义ψ′(L0,o),而加强条件ψ(′L0,0)=0正是能够使得以上二者成立的一种定义。
补充资料：炉膛出口烟气能量偏差
炉膛出口烟气能量偏差
gas side energy imbalance at furnace exit
lutong ehukou yonql nengJ一ong Ploneho炉脸出口烟气能t偏差imbalanee at furnaee exit)(gas side亡nergy沿锅炉炉膛出口截面上烟气能量分布的不平衡，包括烟气温度、速度和粉尘浓度分布的偏差，俗称炉膛出口烟气热偏差。它比较普遍地存在于各型锅炉的炉膛出口。在n型锅炉水平烟道进口的垂直断面上，这种偏差既存在于上下方向，也存在于左右两侧方向上。对于不同型式的锅炉，偏差的程度有所差别。采用旋流燃烧器的墙式燃烧锅炉，主要是由于各燃烧器之间风/粉分配不均及出口处烟气流转弯所致;采用直流燃烧器四角布置切圆燃烧锅炉，主要是由于炉内强烈旋转的上升气流在到达炉膛出口处时仍有残余旋转存在，以及气流向水平方向转弯的结果，加之该处分隔屏或后屏的特定结构所造成的。当炉内四角切圆气流逆时针旋转时，炉膛出口烟道的右侧(面对前墙)烟温常常较左侧高。随着机组容量及炉膛断面尺寸的增大，这种偏差有增大的趋势，一般10。MW机组约为50~70℃，600 MW机组可达200℃~250℃。显然，塔式布置锅炉炉膛出口烟气能量偏差问题将会小得多。很大的烟气热偏差会导致其后各级过热器、再热器的壁温和蒸汽温度的偏差，若过热器和再热器的系统设计布置不当，汽侧的热偏差就可能与之叠加，迫使汽温高的一侧大量使用减温水，当局部管壁温度长期超出金属材料耐温极限时，或当管金属材料选用不当时，将会导致爆管。此外，这种偏差也会引起炉膛出口高温受热面的沾污结渣，进一步影响过热器与再热器的汽温特性，甚至严重影响锅炉运行的安全可靠性。 要彻底消除这种偏差而达到非常均匀是不可能的，同时也是不必要的。但是，设法尽可能减小这种偏差程度是十分必要而又完全可能的。①从炉膛与姗烧器的设计布置着手，组织良好的炉内燃烧空气动力工况，尽可能减小切圆燃烧炉膛出口处烟气的残余旋转和能量偏差;②进行细致而正确的过热器、再热器系统设计，包括各段受热面位置的合理选择、两者受热面积的匹配以及减温器的合理配置。实践经验表明，为减小热偏差、减少高档耐温管材的用量，各级受热面之间进行正确的交叉混合是十分必要的，但这种交叉混合应特别注意避免汽侧热偏差与烟侧热偏差相互叠加;③在设计制造中合理选用恰当的金属材料，保证其在使用中有足够的耐温余量;④机组投产后必须进行燃烧优化调整试验，纠正或避免导致炉膛出口能量偏差大的燃烧工况，求得最佳的燃烧工况，并在日常运行中予以保持。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条