1) high strength precipitation-hardening stainless steel
高强度沉淀硬化不锈钢
2) Precipitation hardening stainless steel
沉淀硬化不锈钢
1.
Effect of Heat Treatment on Mechanical Properties of High Strength Free-Cutting Precipitation Hardening Stainless Steel 2Cr16Ni3Mo2CuN;
热处理对高强度易切削沉淀硬化不锈钢2Cr16Ni3Mo2CuN力学性能的影响
2.
By means of tensile test,instrumented impact test,hardness test,the microstructure and mechanics properties of two welded joints were investigated,which were dissimilar steel welded joints of precipitation hardening stainless steel FV520(B) and low carbon quenched and tempered steel 18CrMnMoV, to be post-weld heat-treated at 850℃ oil quenched,and aged at 560℃,600℃ respectively.
通过拉伸试验、示波冲击试验和硬度试验,对两种焊后热处理(850℃油淬+560℃时效、850℃油淬+600℃时效)下的沉淀硬化不锈钢FV520(B)/低碳调质钢18CrMnMoV异种钢焊接接头的组织和力学性能进行了研究,结果表明:两种焊接接头中,焊缝组织粗大,硬度最高,韧性最低;600℃时效处理后的焊缝和两种母材的硬度均低于560℃时效处理后的焊接接头的相应位置的硬度,但前者的韧性高于后者;在两种焊接接头中的FV520(B)母材侧热影响区均存在软化区,这是导致两种焊接接头在拉伸试验中均断裂于该位置的主要原因;600℃时效的焊接接头具有比较合理的综合力学性能。
3.
The effects of prime heat treatment parameters on mechanical properties of the precipitation hardening stainless steel 0Cr17Ni5Mo3 were studied by the orthogonal design of experiment.
用正交设计法研究固溶温度、固溶时间、调整处理温度和调整处理时间对0Cr17N i5Mo3沉淀硬化不锈钢力学性能的影响。
4) precipitation-hardened stainless steel
沉淀强化不锈钢
5) 0Cr17Ni4Cu4Nb Precipitation-Hardening Stainless Steel
Ocr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化不锈钢
6) austenitic precipitation hardening stainless steel
奥氏体沉淀硬化不锈钢
补充资料：沉淀硬化不锈钢
沉淀硬化不锈钢
precipitation hardening stainless steel
ehendlany一nghuo buxlugang沉淀硬化不锈钢(preeipitation hardeningstainless steel)在不锈钢化学成分的基础上添加不同类型、数量的强化元素，通过沉淀硬化过程析出不同类型和数量的碳化物、氮化物、碳氮化物和金属间化合物，既提高钢的强度又保持足够的韧性的一类高强度不锈钢，简称PH钢。 分类根据钢的组织可分为3类:(1)马氏体沉淀硬化不锈钢，以中国。Cr17Ni7TIAI和OCr17Ni4Cu4Nb为代表。(2)半奥氏体沉淀硬化不锈钢，以oCr17Ni7AI、oCr15Ni7MoZAI为代表。(3)奥氏体沉淀硬化不锈钢，它实际上为铁基高温合金，以OCrl5NiZoTiZMoVB、ICr17NiloP为代表。 设计要点(1)马氏体沉淀硬化不锈钢。钢中碳含量一般簇0.1%，但妻0.05%，目的是既有好的焊接性、耐蚀性，又具有较好的强韧性;铬含量一般在16%~17%以保证足够的不锈性和耐蚀性;合适的镍、铬当量，以便钢中子铁素体的含量处于最低水平(一般毛5%)，以免损害横向性能和降低钢的强度。各种合金元素的铁素体形成效果如下:0 .1%N 0.1%Cl%N:1写Col%Cu 一20一18一10一6一3 1%Mnl%Wl%511%Mol%Cr 一1+8+8+11+15 l%Vl%AI +19+38元素的配比应使马氏体相变开始温度(M、点)在150C以上马氏体相变基本完成温度，(材f点)在50’〔-以上，下述经验公式可作计算M、点时的参考: M，一{75(14.6一%Cr)+110(8.9一%Ni)+3000 〔0 .068一%(C+N)]+60(1，33+%Mn+50 (0 .17一%51)}，C添加适量沉淀硬化元素如铜和钦等以便形成。富铜相和NITi相等进行强化。 (2)半奥氏体沉淀硬化不锈钢。碳含量一般在。.1%左右，为改进铸造性能铸造钢的碳含量大于。，1%;Ms点的控制是本钢设计的关键，这类钢在固溶处理后为奥氏体组织，在此状态下进行加工、成形、焊接。在调整处理(碳化物析出过程)后马氏体点升高，降到室温后为马氏体组织或再通过简单的低温处理(一72℃)后转变成马氏体(即马氏体点在一72℃以上);铬氏体强度的不足，通过加入铝、钦以形成Ni3AI、Ni3Ti，含量一般在14%以上，以保证良好的不锈性和耐蚀或加入磷形成M23(C+P)6而进行强化。性;选择合适的铬、镍当量配比以降低钢中冬铁素体的热处理工艺(1)马氏体沉淀硬化不锈钢。以含量;钢中含有适量沉淀硬化元素。如铝、钦、铝、妮、铜oCrl7Ni7TIAI(StainlessW)和OCr17Ni4Cu4Nb为例，等。有时钢中含钻，这一方面可以促进钥的强化作用，其热处理工艺如图l和图2所示。同时又不影响M，点。(2)半奥氏体沉淀硬化不锈钢。以 oCr15Ni7MoZAI为例，其热处理工艺如图3所示。
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参考词条