1) leading transfering load
超前传递荷载
2) load transfer
载荷传递
1.
The multidisciplinary analysis(MDA) and optimization(MDO) of turbine blades introduce the needs of load transfer between computation fluid dynamics(CFD) models and computation structural mechanics(CSM) models,as meshes are mostly different on the disciplinary coupling interfaces.
针对多学科优化分析中面面耦合学科网格间载荷传递的问题,提出了在参数空间中的三次函数插值传递方法。
2.
Although the curve shapes of both piles are similar,the load transfer ratio of later one is higher than that of former one.
研究结果表明:桩端承载力低,两桩的载荷-沉降关系均表现为陡降型,且存在明显拐点;两桩桩身轴力分布曲线形态相似,小直径试桩的竖向载荷沿深度衰减规律相对于大直径试桩更接近于线性,载荷传递率更高;同一土层中直径较小试桩侧摩阻力略大于较大直径试桩,并且在其桩端附近出现明显大于同深度大直径试桩侧摩阻力的现象。
3) load transfer
荷载传递
1.
Discussion on influence of cushion to load transfer rules of composite foundation;
褥垫层对复合地基荷载传递规律的影响
2.
Numerical simulation of load transfer of large diameter piles of bridges;
桥梁大直径桩荷载传递的数值模拟
3.
Study on load transfer mechanism of bored piles;
钻孔灌注桩荷载传递机理试验研究
4) load transferring
荷载传递
1.
The churning driven cast in place pile is widely adopted in Xi an area in recent years By analyaing the results of static test and stress test of over 20 such piles at different sites in Xi an area, the character of load transferring in loess foundation is discussed.
通过对西安地区不同场地２０ 余根旋挖钻孔灌注桩静载试验及桩身应力测试结果的分析，论述了黄土地基中旋挖钻孔灌注桩的荷载传递性状，经过与《建筑桩基技术规范》（ＪＧＪ９４９４） 有关规定的比较，初步探讨了这种桩型单桩竖向极限承载力的特性。
5) load transmission
荷载传递
1.
A simplification continuous analytical method of load transmission on arch of the spherical reticulated shell structure;
圆球型网壳结构拱圈荷载传递的连续分析法
2.
Discussion on load transmission of cantilever structural unit in masonry structure;
砌体结构中悬臂构件荷载传递问题探讨
3.
This paper deals with load transmission,bearing and deformation,as well as calculation of internal force of the soil anchorage pillar in deep foundation pit.
在土层锚杆的承载试验基础上,对于深基坑支护结构所用土层锚杆的荷载传递特性、承载特性、变形特征及内力计算理论进行了较为系统地分析和研究。
6) load-transfer
荷载传递
1.
The computed results according to the load-transfer function show the close agreement with the measu.
通过自行研制的加载系统和量测系统装置,对单桩进行室内模型试验,分析了其在竖向荷载下的工作性状,得到了桩顶的 P-S 曲线与桩周土压力分布曲线,其结果与荷载传递函数计算的结果吻合较好。
2.
The influences of elastic compression of pile on load-transferring are evident in such cases.
在这种情况下桩身压缩对桩的荷载传递影响很大。
补充资料：超前补偿
超前补偿
lead compensation
制系统的动态响应速度而采用超前网络对系统进行的补偿。超前网络用得最广泛的是电网络，也可能是机械的、气动的、液压的或者是它们的混合形式的网络。它的输出正弦信号的相位超前于输人正弦信号的相位，且超前相位角是输入正弦信号频率的函数。 图1(a)为一电超前网络的原理图，其传递函数为工T了一汀+一+G。(s)一Eo(s)E(s)了、十1。了s十1式中T一RIC，a一为 R2Rl+R:<1。相应的频率特性G。(i。)=ajoT+1ja田了，+1(0极坐标图，最大相位超前角外出现在频率。一。m时，其值为 .争‘一“，汽一arCS‘n骊二;;图1(c)为这一超前网络的对数坐标图，a一0.转角频率为田一贵和田一涛，、是两个转角频率的几何中点，即 1了，1.、1、1lgOJm一不}lg万;十堪二矛)，叽-一下二广 。‘丫aT﹁一一一一一一︸l┌───────┬────────┬─────┐│ │ │ │├───────┼────────┼─────┤│ │// │ │├───────┼────────┼─────┤│ │// │ │├───────┼────────┼─────┤│ │ │ │├───────┼────────┼─────┤│ │ │日 │├───────┼────────┼─────┤│ │卜一一尸厂t全全 │ │├───────┼────────┼─────┤│二一一一洲一~ │}{甲m{ │一~~~‘~一│└───────┴────────┴─────┘┌─┬─┬─┐│ │ │ │├─┼─┼─┤│ │ │ │└─┴─┴─┘图1电超前网络及其极坐标图和对数坐标图(a)网络图;(b)极坐标图;(c)对数坐标图超前网络基本上是一个高通滤波器，即高频信号可以通过，而低频信号被滤掉。超前补偿可使动态响应得到显著改善，而对提高稳态精度作用不大。 举一个用根轨迹法设计的例子。系统的前向传递_、、，、，_K，二二_，~一、~_、，’.~、，、函数为G:~-一气下，在全负反馈情况下，选择补偿一~产切一‘s(s十2丫’一一~~口卜”‘’“”一‘””~装置，使得闭环响应的上升时间(自10写~90%)小于15，过调量小于20%。 所要求的性能指标可由一对主导共扼极点、，二一1十j八八一，、犷一1一j月厂~了来实现，它们是方程、2+29叭s+。乏=o，g~0.5，。。二2 rad/s的一对根(见动态响应)。 图2(a)示未补偿系统的开环极点*~o和:-一2┌─────────┬───┐│一李一1〔 │oT。’││ (a) │。!共 ││ Sl│ ││、而布· │ │└─────────┴───┘ 图2超前补偿的例子(a)未补偿系统的开环极点;(b)补偿网络的开环极点和零点;(c)补偿后系统的开 环极点和零点(二重)，希望、1是闭环极点，即::应该在根轨迹上(见根轨迹法)。由图2(a)可看出，在51点，G:的相角为一1200一2火600一一24护。根轨迹上的点，相角应为一180。，因而串联补偿装置在、:点的相角应为600。~~~s+1一.、，一选用Gc一抖泞可以符~”，一s+4 jU””合这一要求，如图2(b)所示。s犷与、1对于实轴对称。 用了上述超前补偿之后，可以作出图2(。)。图上开环极点在0，一2(二重)和一4，开环零点在一1，闭环极点在一1十j丫厂丁，一l一j、/，了，一0 .76和一5.25(对应于K一16)。根轨迹在图中未示出。 超前补偿也可采用频率响应法进行设计。e片ooq)on匕匕chong超前补偿(lead cornpensation)为改善控
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条