1) inhomogeneous cell grid
非匀质单元网格
2) nonuniform grid
非均匀网格
1.
,the nonuniform grids are introduced into REPA(rock failure process analysis)system to develop some models by virtue of the excellent preprocessing functions from other commercial softwares for numerical simulation.
提出了一个新型的能够分析岩石局部破坏过程的非耦合方法,即在岩石破裂过程分析系统(RFPA)中引入非均匀网格,利用其他商业数值模拟软件的优秀前处理功能进行建模,把建好的模型信息导入到RFPA中进行计算和后处理。
2.
The driving problems of the two phase vadose in the area of a unit quadrangle is considered The block centered FD and MFE schemes in a nonuniform grids is analysed A second order error estimation for the discrete L 2 norm of the concentration is obtaine
考虑了单位正方形区域上两相渗流驱动问题，研究了在非均匀网格上块中心差分混合元耦合格式，得到了对浓度的二阶离散Ｌ２—模误差估计。
3) non-uniform mesh
非均匀网格
1.
Analysis of microwave circuits by non-uniform mesh GA-A3DI-FDTD method;
非均匀网格GA-A3DI-FDTD法分析微波电路
2.
A six order tridiagonal OCI difference scheme on non-uniform mesh is adopted for layer problems.
本文给出了二阶线性常微分方程两点边值问题(ODETPBVP)的高阶差分格式构造的基本思想,推导出六阶三对角OCI差分格式,并对端点有奇异性的方程进行了极限值处理,消去了奇异性,对边界层问题采用了非均匀网格上的六阶三对角OCI差分格式。
4) non-uniform grid
非均匀网格
1.
A high-order compact difference method for 2D convection-diffusion equation on non-uniform grid;
二维对流扩散方程非均匀网格上的高阶紧致差分方法
2.
Based on the method of non-uniform grid-FDTD,a monolayer printed PLPDA was analysized.
采用非均匀网格时域有限差分(NU FDTD)方法,对单层印刷对数周期阵子天线(PLPDA)进行了电磁仿真,分析了单面和双面介质盖板对PLPDA性能的影响,得到了PLPDA的驻波和方向图特性,并进行了实验验证,分析结果与实验结果吻合得较好。
3.
This new technique can be effectively applied to non-uniform grid or unstructured mesh.
直接基于非均匀网格上,构造了一个二阶的基本无振荡(ENO)差分格式。
5) nonuniform mesh
非均匀网格
1.
A lattice Boltzmann model(LBM)with nonuniform mesh is proposed based on domain decomposition technique.
基于区域分裂技术 ,设计了一种使用非均匀网格的LatticeBoltzmann(LB)模型 。
2.
In this paper a new thermal lattice Boltzmann method with nonuniform mesh grids has been proposed,by which the flow and energy transfer progress with curly boundary can be calculated.
本文针对曲边界流动换热问题,建立了一种新的热格子-Boltzmann非均匀网格算法。
6) non-uniform meshes
非均匀网格
1.
To reduce the need of computer memory, the non-uniform meshes are used.
为减少存储空间而采用非均匀网格法,分别对腔体上开有不同形状(正方形、长方形)和不同数目孔缝时的耦合效应进行分析。
补充资料：传质单元高度
在逆流操作的微分接触传质设备中，使浓度变化达到传质单元数为 1所需的设备接触传质段高度。传质单元高度综合反映了设备的传质特性，可根据两相的流量和传质总系数分别用下式计算：
式中(HTU)和(HTU)分别为用x相和y相参数表示的传质单元高度；Cx和Cy分别为两相的摩尔流率；KOx和KOy分别为以x相摩尔分率差和y相摩尔分率差为推动力的两相的传质总系数；α为比表面积,即单位设备体积的传质面积。传质单元高度的概念，广泛应用于吸收、萃取和精馏等的设计计算中。已知传质单元高度和传质单元数，其乘积即为完成给定分离任务所需的设备接触传质段高度。两相流速有变化时,传质系数的变化较大,传质单元高度的变化较小。因此，在逆流操作的微分接触传质设备的放大设计时，采用传质单元高度的计算方法，较为方便和可靠。
传质单元高度由实验测定，它与设备结构、物系性质以及两相流速等因素有关，变动范围很大。吸收用的填充塔,其传质单元高度多为0.5～1.5m，用于精密精馏的填充塔或膜式塔，其传质单元高度较小，有的仅为几厘米。
式中(HTU)和(HTU)分别为用x相和y相参数表示的传质单元高度；Cx和Cy分别为两相的摩尔流率；KOx和KOy分别为以x相摩尔分率差和y相摩尔分率差为推动力的两相的传质总系数；α为比表面积,即单位设备体积的传质面积。传质单元高度的概念，广泛应用于吸收、萃取和精馏等的设计计算中。已知传质单元高度和传质单元数，其乘积即为完成给定分离任务所需的设备接触传质段高度。两相流速有变化时,传质系数的变化较大,传质单元高度的变化较小。因此，在逆流操作的微分接触传质设备的放大设计时，采用传质单元高度的计算方法，较为方便和可靠。
传质单元高度由实验测定，它与设备结构、物系性质以及两相流速等因素有关，变动范围很大。吸收用的填充塔,其传质单元高度多为0.5～1.5m，用于精密精馏的填充塔或膜式塔，其传质单元高度较小，有的仅为几厘米。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条