1) vortex filament proliferation
涡丝扩散
1.
Based on group theory,similarity solutions to viscous flows of plate boundary layer,two-dimensional jet and vortex filament proliferation are obtained.
用群论方法求出了平板边界层、二维射流、涡丝扩散3种情况下粘性流动的相似性解,回避了一般教科书中求解该问题时所使用的大量的物理推理和逻辑试探,从而使求解过程显得简单明了。
2) discrete vortex filaments
离散涡丝
1.
A model of computation for three-dimensional mixing layers described by discrete vortex filaments is built.
构造了三维混合层流场用离散涡丝描述的计算模型并进行了数值模拟。
3) eddy diffusion
涡流扩散
1.
Under conditions of fully mixed vapor between trays, an eddy diffusion model is developed taking account of vapor entrainment.
在汽相全混的基础上 ,推导了包括降液管汽泡夹带在内的塔板一维涡流扩散模型 ,并以此模型为基础分析了降液管汽泡夹带对塔板效率的影响 ,导出了Murphree板效率及表观Murphree板效率的计算公式。
2.
The speed of macroscopic mixing is controlled by eddy diffusion, and the speed of microcosmic mixing is controlled by molecular diffusion The mixing process is dominated by macroscopic mixing The Euler number can be used as the control parameter that determines the mixing efficien.
在分析传统混合动力学机理基础上,通过宏观混合与微观混合时间量级的对比,提出了湍流条件下,涡流扩散主导宏观混合,分子扩散主导微观混合,而混合过程由宏观混合主导,欧拉数Eu可作为混合效果的控制指标,并通过3种不同容积反应器的混合搅拌试验,进一步证实了该指标的实用性。
4) the Xiamen Bay
涡动扩散
1.
──The activity of 224Ra in the seawater from the Xiamen Bay was determined by preconcentration with MnO2-fiber and successive emanation scintillation method of 220Rn.
本文采用MnO2-纤维富集、220Rn的连续射气闪烁法测定厦门湾海水中的224Ra，利用其垂直分布求出该海域的垂直涡动扩散系数（Kz），为该海域可溶性污染物扩散、迁移和海域自净能力的估算提供理论依据。
5) vortex decay
旋涡扩散
6) eddy diffusivity
涡扩散系数
1.
Based on the Turbulence Model Theory,a new model for prediction of buld average eddy diffusivity in bubble columns was developed.
依据湍流模式理论提出新的有效涡扩散系数关系式，讨论其与既有关系式的异同并与湍流实测数据比较，结果表明，本文关系式给出与实测值更为一致的结果，而既有的一些关系式的计算值偏高。
补充资料：涡丝
强度取有限值的涡管元（见涡旋），又称线涡。在工程实际中，涡旋大多分布在一定的体积内。设强度分布函数为Ω(x，y，z，t),则体积元dτ内的涡旋强度为Ωdτ。但有时涡旋也可能集中在很细的一根涡管上，其管径远小于问题的特征尺度。此时可近似地将此涡管看成是几何上的一条线，故称为涡丝。 设涡丝的强度为Γ，当涡丝的截面积σ趋于零时，涡量的大小Ω必须趋于无穷大并使涡通量σΩ保持为有限值Γ。考虑面积为σ,长为dl的体积dτ，则下式成立：
Ωdτ＝Ωσdl＝Γdl
(1)式中dl是线段元矢量，大小为dl，方向与涡旋矢量重合。给定体积τ内的涡旋场,则它所诱导的速度场由下式确定：
(2)式中。将式(1)代入便得一段涡丝元所诱导的速度:
。
(3)式(3)称为毕奥-萨伐尔公式。它指出，曲线涡丝段dl所诱导的速度dv，其方向垂直于dl和r，大小则与距离r的平方成反比，而且同dl和dl与r的夹角的正弦成正比。
从式(3)可导出下述重要结果：
①无限长直线涡丝 此时，这里取z轴与直线涡丝相重合的柱坐标系(r，嗞，z),嗞0是嗞方向的单位矢量。可见，速度在z方向的分量等于零，且平行z轴的直线上各点的速度完全相同。因此直线涡丝诱导的是流体的平面运动。此时只需要考虑一个垂直于z轴的平面即可。涡丝在此平面上表现为一个点涡。因此，直线涡丝产生的速度场也可看成平面上的点涡所感应的速度场。直线涡丝没有自感，所以涡丝本身静止不动。
②圆形涡丝 取柱坐标，涡丝所在平面为(r，嗞)平面，z轴通过圆心O。此时v＝墷×A，其中Ar＝0，Az＝0，
式中a是圆形涡丝的半径;;K(k)和E(k)是以k为模数的第一类和第二类完全椭圆积分。常曲率的圆形涡丝在自身诱导下沿着z轴方向以常速运动。在运动过程中涡丝不断变形。理论揭示涡丝的运动速度为无限大。实际问题中，涡管总是有限粗的，所以自感引起的涡管运动速度也是有限的。
②一般的曲线涡丝 由于自身诱导作用，变曲率曲线涡丝将在流体中运动，并在运动过程中不断改变自己的形状。
Ωdτ＝Ωσdl＝Γdl
(1)式中dl是线段元矢量，大小为dl，方向与涡旋矢量重合。给定体积τ内的涡旋场,则它所诱导的速度场由下式确定：
(2)式中。将式(1)代入便得一段涡丝元所诱导的速度:
。
(3)式(3)称为毕奥-萨伐尔公式。它指出，曲线涡丝段dl所诱导的速度dv，其方向垂直于dl和r，大小则与距离r的平方成反比，而且同dl和dl与r的夹角的正弦成正比。
从式(3)可导出下述重要结果：
①无限长直线涡丝 此时，这里取z轴与直线涡丝相重合的柱坐标系(r，嗞，z),嗞0是嗞方向的单位矢量。可见，速度在z方向的分量等于零，且平行z轴的直线上各点的速度完全相同。因此直线涡丝诱导的是流体的平面运动。此时只需要考虑一个垂直于z轴的平面即可。涡丝在此平面上表现为一个点涡。因此，直线涡丝产生的速度场也可看成平面上的点涡所感应的速度场。直线涡丝没有自感，所以涡丝本身静止不动。
②圆形涡丝 取柱坐标，涡丝所在平面为(r，嗞)平面，z轴通过圆心O。此时v＝墷×A，其中Ar＝0，Az＝0，
式中a是圆形涡丝的半径;;K(k)和E(k)是以k为模数的第一类和第二类完全椭圆积分。常曲率的圆形涡丝在自身诱导下沿着z轴方向以常速运动。在运动过程中涡丝不断变形。理论揭示涡丝的运动速度为无限大。实际问题中，涡管总是有限粗的，所以自感引起的涡管运动速度也是有限的。
②一般的曲线涡丝 由于自身诱导作用，变曲率曲线涡丝将在流体中运动，并在运动过程中不断改变自己的形状。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条