2) horizontal riblets
横向肋条
1.
6 software,by adopting the standard k-ε turbulent model,the turbulent boundary layer flow and stickiness resistance of the concave-down horizontal riblets,as well as,the turbulent drag reduction capability by numerical calculation is investigated.
6软件数值求解,考察了带有下凹的横向肋条的湍流边界层流动和黏性阻力,通过数值计算,考察湍流减阻性能,表明在充分发展的湍流场中,横向肋条的减阻效果是很明显的。
3) transverse finning
横向加肋
4) transversal rib
横向肋片
5) transverse ring
横向环肋
6) transverse stiffener
横向加劲肋
1.
In this paper 192 groups of girder model with the transverse stiffener were calculated with ANSYS finite element system software.
利用有限元程序ANSYS计算了192组有横向加劲肋的薄腹板简支梁。
2.
To raise the critical stress of the web, we always lay some transverse stiffeners on the web, and also lay some longitudinal stiffeners sometime.
为了提高腹板的临界应力，通常都设有腹板横向加劲肋，有时还在梁中段加设纵向加劲肋。
补充资料：横向磁场中的空心超导圆柱体（hollowsuperconductingcylinderinatransversalmagneticfield）
横向磁场中的空心超导圆柱体（hollowsuperconductingcylinderinatransversalmagneticfield）
垂直于柱轴（横向）磁场H0中的空心超导长圆柱体就其磁性质讲是单连通超导体。徐龙道和Zharkov由GL理论给出中空部分的磁场强度H1和样品单位长度磁矩M的完整解式，而在`\zeta_1\gt\gt1`和$\Delta\gt\gt1$条件下为：
$H_1=\frac{4H_0}{\zeta_1}sqrt{\frac{\zeta_2}{\zeta_1}}e^{-Delta}$
$M=-\frac{H_0}{2}r_2^2(1-\frac{2}{\zeta_2})$
这里r1和r2分别为空心柱体的内、外半径，d=r2-r1为柱壁厚度，ζ=r/δ(r1≤r≤r2)，Δ=d/δ，δ=δ0/ψ，δ0为大样品弱磁场穿透深度，ψ是有序参量。显然此时H1→0，M→-H0r22/2，样品可用作磁屏蔽体。当$\zeta_1\gt\gt1$，$\Delta\lt\lt1$时，则
H1=H0/(1 ζ1Δ/2)，
M=-H0r23[1-(1 ζ1Δ/2)-1]。
若$\zeta_1\Delta\gt\gt1$，则$H_1\lt\ltH_0$或H1≈0。所以，虽然$d\lt\lt\delta$，但磁场几乎为薄壁所屏蔽而难于透入空心，称ζ1Δ/2为横向磁场中空心长圆柱体的屏蔽因子。当$\zeta_1\Delta\lt\lt1$时，则H1≈H0，磁场穿透薄壁而均进入空腔，失去屏蔽作用，此时M≈0。类似于实心小样品，由GL理论可求出薄壁样品的临界磁场HK1，HK，HK2和临界尺寸等。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条